借鉴美国IBC规定取2.5倍(分项系数为1.0)

作者:admin 来源:未知 点击数: 发布时间:2018年12月30日

  本次局部修订系按照住房和城乡扶植部《关于印发2014年工程扶植尺度规范制定修订打算的通知》(建标[2013]169号)的要求,由中国建筑科学研究院会同相关的设想、勘测、研究和讲授单元对《建筑抗震设想规范》GB 50011-2010进行局部修订而成。1 按照《中国地动动参数区划图》GB18306-2015和《中华人民共和国行政区划简册2015》以及民政部发布2015年行政区划变动公报,修订《建筑抗震设想规范》GB50011-2010附录A“我国次要城镇抗震设防烈度、设想根基地动加快度和设想地动分组”。2 按照《建筑抗震设想规范》GB50011-2010实施以来各方反馈的看法和建议,对部门条目进行文字性调整。修订过程中普遍收罗了各方面的看法,对具体修订内容进行了频频的会商和点窜,与相关尺度进行协调,最初经审查定稿。此次局部修订,共涉及一个附录和10条条则的点窜,别离为附录A和第3.4.3条、第3.4.4条、第4.4.1条、第6.4.5条、第7.1.7条、第8.2.7条、第8.2.8条、第9.2.16条、第14.3.1条、第14.3.2条。本规范条则下划线部门为点窜的内容;用黑体字暗示的条则为强制性条则,必需严酷施行。黄世敏 王亚勇 戴国莹 符圣聪 罗开海 李小军 柯长华 郁银泉 娄宇 薛慧立3.4.3 建筑形体及其构件安插的平面、竖向犯警则性,应按下列要求划分:1 混凝土衡宇、钢布局衡宇和钢-混凝土夹杂布局衡宇具有表3.4.3-1所列举的某项平面犯警则类型或表3.4.3-2所列举的某项竖向犯警则类型以及雷同的犯警则类型,应属于犯警则的建筑:2 砌体衡宇、单层工业厂房、单层空阔衡宇、大跨屋盖建筑和地下建筑的平面和竖向犯警则性的划分,应合适本规范相关章节的划定。3 当具有多项犯警则或某项犯警则跨越划定的参考目标较多时,应属于出格犯警则的建筑。3.4.4 建筑形体及其构件安插犯警则时,应按下列要求进行地动感化计较和内力调整,并应对亏弱部位采纳无效的抗震机关办法:1平面犯警则而竖向法则的建筑,应采用空间布局计较模子,并应合适下列要求:别离不宜大于楼层两头弹性程度位移和层间位移平均值的1.5 倍,当最大层间位移远小于规范限值时,可恰当放宽;②凹凸犯警则或楼板局部不持续时,应采用合适楼板平面内现实刚度变化的计较模子;高烈度或犯警则程度较大时,宜计入楼板局部变形的影响;③平面不合错误称且凹凸犯警则或局部不持续,可按照现实环境分块计较扭转位移比,对扭转较大的部位应采用局部的内力增大系数。2 平面法则而竖向犯警则的建筑,应采用空间布局计较模子,刚度小的楼层的地动剪力应乘以不小于1.15的增大系数,其亏弱层应按本规范相关划定进行弹塑性变形阐发,并应合适下列要求:①竖向抗侧力构件不持续时,该构件传送给程度转换构件的地动内力应按照烈度凹凸和程度转换构件的类型、受力环境、几何尺寸等,乘以1.25~2.0的增大系数;②侧向刚度犯警则时,相邻层的侧向刚度比应根据其布局类型合适本规范相关章节的划定;③楼层承载力突变时,亏弱层抗侧力布局的受剪承载力不该小于相邻上一楼层的 65%。3 平面犯警则且竖向犯警则的建筑,应按照犯警则类型的数量和程度,有针对性地采纳不低于本条1、2款要求的各项抗震办法。出格犯警则的建筑,应经特地研究,采纳更无效的加强办法或对亏弱部位采用响应的抗震机能化设想方式。4.4.1 承受竖向荷载为主的低承台桩基,本地面下无液化土层,且桩承台四周无淤泥、淤泥质土和地基承载力特征值不大于100kPa的填土时,下列建筑可不进行桩基抗震承载力验算:2)不跨越8层且高度在24m以下的一般民用框架衡宇和框架-抗震墙衡宇;6.4.5 抗震墙两头和洞口两侧应设置边缘构件,边缘构件包罗暗柱、端柱和翼墙,并应合适下列要求:1 对于抗震墙布局,底层墙肢底截面的轴压比不大于表6.4.5-1划定的一、二、三级抗震墙及四级抗震墙,墙肢两头可设置机关边缘构件,机关边缘构件的范畴可按图6.4.5-1采用,机关边缘构件的配筋除应满足受弯承载力要求外,并宜合适表6.4.5-2的要求。2.其它部位的拉筋,程度间距不该大于纵筋间距的2倍;转角处宜采用箍筋;3.当端柱承受集中荷载时,其纵向钢筋、箍筋直径和间距应满足柱的响应要求。2 底层墙肢底截面的轴压比大于表6.4.5-1划定的一、二、三级抗震墙,以及部门框支抗震墙布局的抗震墙,应在底部加强部位及相邻的上一层设置束缚边缘构件,在以上的其它部位可设置机关边缘构件。束缚边缘构件沿墙肢的长度、配箍特征值、箍筋和纵向钢筋宜合适表6.4.5-3的要求(图6.4.5-2)。注:1抗震墙的翼墙长度小于其3倍厚度或端柱截面边长小于2倍墙厚时,按无翼墙、无故柱查表;端柱有集中荷载时,配筋机关尚应满足与墙不异抗震品级框架柱的要求;2lc为束缚边缘构件沿墙肢长度,且不小于墙厚和400mm;有翼墙或端柱时不该小于翼墙厚度或端柱沿墙肢标的目的截面高度加300 mm;3v为束缚边缘构件的配箍特征值,体积配箍率可按本规范式(6.3.9)计较,并可恰当计入满足机关要求且在墙端有靠得住锚固的程度分布钢筋的截面面积;1 应优先采用横墙承重或纵横墙配合承重的布局系统。不该采用砌体墙和混凝土墙夹杂承重的布局系统。1)宜平均对称,沿平面内宜对齐,沿竖向应上下持续;且纵横向墙体的数量不宜相差过大;2)平面轮廓凹凸尺寸,不该跨越典型尺寸的50%;当跨越典型尺寸的25%时,衡宇转角处应采纳加强办法;3)楼板局部大洞口的尺寸不宜跨越楼板宽度的30%,且不该在墙体两侧同时开洞;4)衡宇错层的楼板高差跨越500mm时,应按两层计较;错层部位的墙体应采纳加强办法;5)统一轴线上的窗间墙宽度宜平均;在满足本规范第7.1.6条要求的前提下,墙面洞口的立面面积,6、7度时不宜大于墙面总面积的55%,8、9度时不宜大于50%;6)在衡宇宽度标的目的的中部应设置内纵墙,其累计长度不宜小于衡宇总长度的60%(高宽比大于4的墙段不计入)。3 衡宇有下列环境之一时宜设置防震缝,缝两侧均应设置墙体,缝宽应按照烈度和衡宇高度确定,可采用70mm~100mm:

  1 宜采用现浇布局。需要设置部门拆卸式构件时,应使其与四周构件有靠得住的毗连。2 地下钢筋混凝土框架布局构件的最小尺寸应不低于同类地面布局构件的划定。3 中柱的纵向钢筋最小总配筋率,应比本规范表6.3.7-1的划定添加0.2%。中柱与梁或顶板、两头楼板及底板毗连处的箍筋应加密,其范畴和机关与地面框架布局的柱不异。1 宜采用梁板布局。当采用板柱-抗震墙布局时,无柱帽的平板应在柱上板带中设机关暗梁,其机关办法按本规范第6.6.4条第1款的划定采用。2 对地下持续墙的复合墙体,顶板、底板及各层楼板的负弯矩钢筋至多应有50%锚入地下持续墙,锚入长度按受力计较确定;正弯矩钢筋需锚入内衬,并均不小于划定的锚固长度。3 楼板开孔时,孔洞宽度应不大于该层楼板宽度的30%;洞口的安插宜使布局质量和刚度的分布仍较平均、对称,避免局部突变。孔洞四周应设置满足机关要求的边梁或暗梁。本附录仅供给我国各县级及县级以上城镇地域建筑工程抗震设想时所采用的抗震设防烈度(以下简称 “烈度”)、设想根基地动加快度值(以下简称“加快度”)和所属的设想地动分组(以下简称“分组”)。

  多年来地动经验表白,在宏观烈度类似的环境下,处在大震级、远震中距下的柔性建筑,其震害要比中、小震级近震中距的环境重得多;理论阐发也发觉,震中距分歧时反映谱频谱特征并不不异。抗震设想时,对同样场地前提、同样烈度的地动,按震源机制、震级大小和震中距远近区别看待是需要的,建筑所遭到的地动影响,需要采用设想地动动的强度及设想反映谱的特征周期来表征。作为一种简化,89规范次要籍助于其时的地动烈度区划,引入了设想近震和设想远震,后者可能遭遇近、远两种地动影响,设防烈度为9度时只考虑近震的地动影响;在程度地动感化计较时,设想近、远震用两组地动影响系数曲线表达,按远震的曲线设想就已包含两种地动用晦气环境。2001规范明白引入了“设想根基地动加快度”和“设想特征周期”,与其时的中国地动动参数区划(中国地动动峰值加快度区划图A1和中国地动动反映谱特征周期区划图B1)相婚配。“设想根基地动加快度”是按照扶植部1992年7月3日颁布的建标[1992]419号《关于同一抗震设想规范地面活动加快度设想取值的通知》而做出的。通知中有如下划定:本规范表3.2.2所列的设想根基地动加快度与抗震设防烈度的对应关系即来历于上述文件。其取值与《中国地动动参数区划图A1》GB18306-2015附录A所划定的“地动动峰值加快度”相当:即在0.10g和0.20g之间有一个0.15g的区域,0.20g和0.40g之间有一个0.30g的区域,在这二个区域内建筑的抗震设想要求,除还有具体划定外,别离同7度和8度,在本规范表3.2.2顶用括号内数值暗示。本规范表3.2.2中还引入了与6度相当的设想根基地动加快度值0.05g。“设想特征周期”即设想所用的地动影响系数的特征周期(Tg),简称特征周期。89规范划定,其取值按照设想近、远震和场地类别来确定,我国绝大大都地域只考虑设想近震,需要考虑设想远震的地域很少(约占县级城镇的5%)。2001规范将89规范的设想近震、远震改称设想地动分组,可更好表现震级和震中距的影响,建筑工程的设想地动分为三组。按照规范编制连结其划定延续性的要乞降衡宇建筑抗震设防决策,2001规范的设想地动的分组在《中国地动动反映谱特征周期参数区划图B1》GB18306-2001附录B的根本上略作调整。2010年本次修订对各地的设想地动分组作了较大的调整,使之与《中国地动动参数区划图B1》GB18306-2001分歧。此次局部修订继续连结这一准绳,按照《中国地动动参数区划图》GB18306-2015附录B的划定确定设想地动分组。点窜后变化的环境汇总如下:中国地动动参数区划图》GB50011-2015附录B区划图B1中0.35s的区域作为设想地动第一组;区划图B1中0.40s的区域作为设想地动第二组;区划图B1中0.45s的区域,作为设想地动第三组。根据2001版中国地动动参数区划图B1及其2008年第1号点窜单,与2001规范比拟,本次修订后,东经105o以西的绝大大都城镇、东经105o以东处于北纬34o至41o之间的大都城镇,设想地动分组为第二组或第三组,在全国约2500个抗震设防城镇中,设防烈度不变而设想地动分组有变化的城镇共1000多个(约占40%)。此中,按2008年第1号点窜单,四川的天全、丹巴、芦山、雅安,陕西的勉县由设想第三组降为设想第二组。由设想第一组改为设想第二组的有:天津,石家庄,福州,郑州,银川,乌鲁木齐;河3d投注技巧准确率99北,占城镇总数的74%;山西,占城镇总数的55%;福建,占设防城镇总数的54%;山东,占城镇总数的75%;河南,占设防城镇总数的45%;四川,占设防城镇总数的76%;云南,占城镇总数的82%;西藏,占城镇总数的82%;陕西,占设防城镇总数的48%;甘肃,占城镇总数的92%;青海,占城镇总数的88%;宁夏,占城镇总数的81%;新疆,占城镇总数的82%。为便于设想单元利用,本规范在附录A给出了县级及县级以上城镇(按民政部编2015行政区划简册,包罗地级市的市辖区)的核心地域(如城关地域)的抗震设防烈度、设想根基地动加快度和所属的设想地动分组。请留意,此后,跟着《中国地动动参数区划图》的修订和施行,该附录将及时进行协调性点窜。3.4.3、3.4.4 2001规范考虑了其时89规范和91钢筋混凝土高层建筑规程的响应划定,并参考了美国UBC(1997)、日本BSL(1987年版)和欧洲规范8。上述五本规范对犯警则布局的条则划定有以下三种体例:1 划定了法则布局的原则,不划定犯警则布局的响应设想划定,如89规范和91钢筋混凝土高层建筑规程。3 对法则与犯警则布局作出了定量的划分,并划定了响应的设想计较要求,如美国UBC及欧洲规范8。本规范根基上采用了第3种体例,但对容易避免或风险性较小的犯警则问题未作划定。对于布局扭转犯警则,按刚性楼盖计较,当最大层间位移与其平均值的比值为1.2时,相当于一端为1.0,另一端为1.5;当比值1.5时,相当于一时时彩杀号法端为1.0,另一端为3。美国FEMA的NEHRP划定,限1.4。对于较大错层,如跨越梁高的错层,需按楼板开洞看待;当错层面积大于该层总面积30%时,则属于楼板局部不持续。楼板典型宽度按楼板外形的根基宽度计较。上层缩进尺寸跨越相邻基层对应尺寸的1/4,属于用尺寸权衡的刚度犯警则的范围。侧向刚度可取地动感化下的层剪力与层间位移之比值计较,刚度突变上限(如框支层)在相关章节划定。除了本规范表3.4.3所列的犯警则,UBC的划定中,对平面犯警则另有抗侧力构件上下错位、与主轴斜交或不合错误称安插,对竖向犯警则另有相邻楼层质量比大于150%或竖向抗侧力构件在平面内收进的尺寸大于构件的长度(如棋盘式安插)等。图1~图6为典型示例,以便理解本规范表3.4.3-1和表3.4.3-2中所列的犯警则类型。

  本规范第3.4.3条第1款的划定,次要针对钢筋混凝土和钢布局的多层和高层建筑所作的犯警则性的限制,对砌体布局多层衡宇和单层工业厂房的犯警则性应合适本规范相关章节的特地划定。1 明白划定本规范表3.4.3所列的犯警则类型是次要的而不是全数犯警则,所列的目标是概念设想的参考性数值而不是严酷的数值,利用时需要分析判断。明白划定按犯警则类型的数量和程度,采纳分歧的抗震办法。犯警则的程度和设想的上限节制,可按照设防烈度的凹凸恰当调整。对于出格犯警则的建筑布局要求特地研究和论证。1)按国外的相关划定,楼盖周边两头位移不跨越平均位移2倍的环境称为刚性楼盖,跨越2倍则属于柔性楼盖。因而,这种“刚性楼盖”,并不是刚度无限大。计较扭转位移比时,楼盖刚度可按现实环境确定而不限于刚度无限大假定。2)扭转位移比计较时,楼层的位移不采用各振型位移的CQC组合计较,按国外的划定明白改为取“给定程度力”计较,可避免有时CQC计较的最大位移出此刻楼盖边缘的中部而不在角部,并且对无限刚楼盖、分块无限刚楼盖和弹性楼盖均可采用不异的计较方式处置;该程度力一般采用振型组合后的楼层地动剪力换算的程度感化力,并考虑偶尔偏疼;布局楼层位移和层间位移节制值验算时,仍采用CQC的效应组合。3)偶尔偏疼大小的取值,除采用该标的目的最大尺寸的5%外,也可考虑具体的平面外形和抗侧力构件的安插调整。4)扭转犯警则的判断,还可根据楼层质量核心和刚度核心的距离用偏疼率的大小作为参考方式。3 对于侧向刚度的犯警则,建议按照布局特点采用合适的方式,包罗楼层标高处发生单元位移所需要的程度力、布局层间位移角的变化等进行分析阐发。4 为避免程度转换构件在大震下失效,不持续的竖向构件传送到转换构件的小震地动内力应加大,自创美国IBC划定取2.5倍(分项系数为1.0),对增大系数作了调整。4.4.1 按照桩基抗震机能一般比同类布局的天然地基要好的宏观经验,继续保留89规范关于桩基不验算范畴的划定。本次修订,进一步明白了本条的合用范畴。限制利用黏土砖以来,有些地域改为建筑多层的混凝土抗震墙衡宇和框架-抗震墙衡宇,当其根本荷载与一般民用框架相其时,也可不进行桩基的抗震承载力验算。6.4.5 对于开洞的抗震墙即联肢墙,强震感化下合理的粉碎过程该当是连梁起首屈就,然后墙肢的底部钢筋屈就、构成塑性铰。抗震墙墙肢的塑性变形能力和抗地动倾圮能力,除了与纵向配筋相关外,还与截面外形、截面相对受压区高度或轴压比、墙两头的束缚范畴、束缚范畴内的箍筋配箍特征值相关。当截面相对受压区高度或轴压比力小时,即便不设束缚边缘构件,抗震墙也具有较好的延性和耗能能力。当截面相对受压区高度或轴压比大到必然值时,就需设置束缚边缘构件,使墙肢端部成为箍筋束缚混凝土,具有较大的受压变形能力。当轴压比更大时,即便设置束缚边缘构件,在强烈地动感化下,抗震墙有可能压溃、丧失承担竖向荷载的能力。因而,2001规范划定了一、二级抗震墙在重力荷载代表值感化下的轴压比限值;当墙底截面的轴压比跨越必然值时,底部加强部位墙的两头及洞口两侧应设置束缚边缘构件,使底部加强部位有优良的延性和耗能能力;考虑到底部加强部位以上相邻层的抗震墙,其轴压比可能仍较大,将束缚边缘构件向上延长一层;还划定了机关边缘构件和束缚边缘构件的具体机关要求。2 束缚边缘构件的尺寸及其配箍特征值,按照轴压比的大小确定。当墙体的程度分布钢筋满足锚固要求且程度分布钢筋之间设置足够的拉筋构成复合箍时,束缚边缘构件的体积配箍率可计入分布筋,考虑程度筋同时为抗剪受力钢筋,且竖向间距往往大于束缚边缘构件的箍筋间距,需要另增一道封锁箍筋,故计入的程度分布钢筋的配箍特征值不宜大于0.3倍总配箍特征值。3 对于底部加强区以上的一般部位,带翼墙时机关边缘构件的总长度改为与矩形端不异,即不小于墙厚和400mm;转角墙在内侧改为不小于200mm。在加强部位与一般部位的过渡区(可大体取加强部位以上与加强部位的高度不异的范畴),边缘构件的长度需逐渐过渡。7.1.7 本条对多层砌体衡宇的建筑安插和布局系统作了较细致的划定,是对本规范第3章关于建筑布局法则安插的弥补。按照历次地动查询拜访统计,纵墙承重的布局安插方案,因横向支承较少,纵墙较易受弯曲粉碎而导致倾圮,为此,要优先采用横墙承重的布局安插方案。震害查询拜访表白,不设防震缝形成的衡宇粉碎,一般多只是局部的,在7度和8度地域,一些平面较复杂的一、二层衡宇,其震害与平面法则的同类衡宇比拟,并无较着的不同,同时,考虑到设置防震缝所耗的投资较多,所以89规范以来,对设置防震缝的要求比78规范有所放宽。楼梯间墙体贫乏各层楼板的侧向支承,有时还由于楼梯踏步减弱楼梯间的墙体,特别是楼梯间顶层,墙体有一层半楼层的高度,震害加重。因而,在建筑安插时尽量不设在尽端,或对尽端开间采纳特地的加强办法。本次修订,除按2008年局部修订外,相关烟道、预制挑檐板移入13章。对建筑布局系统的法则性添加了下列要求:1 为包管衡宇纵向的抗震能力,并按照本规范第3.5.3条两个主轴标的目的振动特征不宜相差过大的要求,划定多层砌体的纵横向墙体数量不宜相差过大,在衡宇宽度的中部(约1/3宽度范畴)应有内纵墙,且多道内纵墙开洞后累计长度不宜小于衡宇纵向总长度60%。“宜”暗示,当衡宇层数很少时,还可比60%恰当放宽。2 避免采用混凝土墙与砌体墙夹杂承重的系统,防止分歧材料机能的墙体被各个击破。5 明白砌体布局的楼板外轮廓、开大洞、较大错层等犯警则的划分,以及设想要求。考虑到砌体墙的抗震机能不及混凝土墙,响应的犯警则边界比混凝土布局有所加严。6 本条划定统一轴线(直线或弧线)上的窗间墙宽度宜平均,包罗与同不断线或弧线上墙段平行错位净距离不跨越2倍墙厚的墙段上的窗间墙(此时错位处两墙段之间毗连墙的厚度不该小于外墙厚度),在满足本规范第7.1.6条的局部尺寸要求的环境下,墙体的立面开洞率亦应进行节制。9.2.16 震害表白,外露式柱脚粉碎的特征是锚栓剪断、拉断,或拔出。因为柱脚锚栓粉碎,使钢布局倾斜,严峻者导致厂房坍塌。外包式柱脚表示为顶部箍筋不足的粉碎。1 埋入式柱脚,在钢柱根部截面庞易满足塑性铰的要求。当埋入深度达到钢柱截面高度2倍的深度,可认为其柱脚部位的恢复力特征根基呈纺锤型。插入式柱脚援用冶金部分的相关划定。埋入式、插入式柱脚应确保钢柱的埋入深度和钢柱埋入部门的周边混凝土厚度。2 外包式柱脚的力学机能次要取决于外包钢筋混凝土的力学机能。所以,外包短柱的钢筋应加强,出格是顶部箍筋,并确保外包混凝土的厚度。3 一般的外露式柱脚,从力学的角度看,作为半刚性考虑愈加合适。与钢柱根部截面的全截面屈就承载力比拟,柱脚在大都环境下由锚栓屈就所决定的塑性弯矩较小。这种柱脚受弯时的力学机能,次要由锚栓的机能决定。如锚栓受拉屈就后能充实时时彩后一杀2码100准成长塑性,则承受频频荷载感化时,外露式柱脚的恢复力特征呈典型的滑移型滞回特征。但现实的柱脚,往往在锚栓截面未减弱部门屈就前,螺纹部门就发生断裂,难以有充实的塑性成长。而且,当钢柱截面大到必然程度时,设想大于柱截面受弯承载力的外露式柱脚往往是坚苦的。因而,当柱脚承受的地动感化大时,采用外露式不经济,也不合适。采用外露式柱脚时,与柱间支持毗连的柱脚,非论计较能否需要,都必需设置剪力键,以靠得住抵当程度地动感化。此次局部修订,进一步弥补申明外露式柱脚的承载力验算要求,明白为“极限承载力极限承载力不宜小于柱截面塑性屈就承载力的1.2倍”。14.3.1 地下钢筋混凝土框架布局构件的尺寸常大于同类地面布局的构件,但因利用功能分歧的框架布局要求不分歧,因此本条仅提构件最小尺寸应至多合适同类地面建筑布局构件的划定,而未对其划定具体尺寸。地下钢筋混凝土布局按抗震品级提出的机关要求,第3款为按照“强柱弱梁”的设想概念恰当加强框架柱的办法。14.3.2 本条划定比地上板柱布局有所加强,旨在便于协调平安受力和便利施工的需要。为加速施工进度,削减基坑表露时间,地下建筑布局的底板、顶板和楼板常采用无梁肋布局,由此使底板、顶板和楼板等的受力系统不再是板梁系统,故在需要时宜通过在柱上板带中设置暗梁对其加强。为加强楼盖布局的全体性,第2款提出加强周边墙体与楼板的毗连机关的办法。程度地动感化下,地下建筑侧墙、顶板和楼板开孔都将影响布局系统的抗震承载能力,故有需要恰当限制开孔面积,并辅以需要的办法加强孔口四周的构件。本附录系按照《中国地动动参数区划图》GB18306-2015和《中华人民共和国行政区划简册2015》以及中华人民共和国民政部发布的《2015年县级以上行政区划变动环境(截止2015年9月12日)》编制。本附录仅给出了我国各县级及县级以上城镇的核心地域(如城关地域)的抗震设防烈度、设想根基地动加快度和所属的设想地动分组。当在各县级及县级以上城镇核心地域以外的行政区域处置建筑工程扶植勾当时,应按照工程场址的地舆坐标查询《中国地动动参数区划图》GB18306-2015的“附录A(规范性附录〉中国地动动峰值加快度区划图”和“附录B (规范性附录〉中国地动动加快度反映谱特征周期区划图”,以确定工程场址的地动动峰值加快度和地动加快度反映谱特征周期,并按照下述准绳确定工程场址地点地的抗震设防烈度、设想根基地动加快度和所属的设想地动分组:抗震设防烈度、设想根基地动加快度和GB18306地动动峰值加快度的对应关系

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